يعد تقديم مصادر مستدامة للكهرباء أحد أهم التحديات في هذا القرن. تنبع مجالات الأبحاث في مواد حصاد الطاقة من هذا الدافع ، بما في ذلك الكهروضوئية 1 و photovolta2 و thermophotovoltoics3. على الرغم من أننا نفتقر إلى المواد والأجهزة القادرة على حصاد الطاقة في نطاق Joule ، إلا أن المواد الحموضة التي يمكنها تحويل الطاقة الكهربائية إلى تغييرات في درجات الحرارة الدورية تعتبر أجهزة استشعار 4 وحصاد الطاقة 5،6،7. لقد قمنا هنا بتطوير حصادة الطاقة الحرارية العيانية في شكل مكثف متعدد الطبقات مصنوع من 42 جرامًا من Tantalate من طراز Scandium ، مما ينتج عنه 11.2 J من الطاقة الكهربائية لكل دورة ديناميكية حرارية. يمكن لكل وحدة كهروضوئية يمكن أن تولد كثافة الطاقة الكهربائية تصل إلى 4.43 J CM-3 لكل دورة. نوضح أيضًا أن وحدتين من هذا القبيل يزن 0.3 غرام كافية لتشغيل حصاد الطاقة المستقلة المستمرة مع متحكمها المضمن وأجهزة استشعار درجة الحرارة. أخيرًا ، نظهر أنه بالنسبة لمدى درجة حرارة 10 K ، يمكن أن تصل هذه المكثفات متعددة الطبقات إلى 40 ٪ من كفاءة Carnot. هذه الخصائص ناتجة عن (1) تغيير الطور الكهروضوئي لكفاءة عالية ، (2) انخفاض تيار التسرب لمنع الخسائر ، و (3) جهد انهيار مرتفع. هذه الحصادات الكهروضوئية العيانية والقابلة للتطوير والفعالة تعيد تخيل توليد الطاقة الحرارية.
بالمقارنة مع تدرج درجة الحرارة المكانية المطلوبة للمواد الحرارية ، يتطلب حصاد الطاقة للمواد الحرارية لركوب الدراجات مع مرور الوقت. هذا يعني دورة ديناميكية حرارية ، والتي يتم وصفها بشكل أفضل بواسطة مخطط انتروبيا (T). يوضح الشكل 1A مؤامرة ST نموذجية لمادة كهروضوئية غير خطي (NLP) التي توضح انتقال الطور الكهروضوئي الحركي الذي يحركه المجال في تانتاليت الرصاص (PST). تتوافق الأقسام الزرقاء والخضراء من الدورة على مخطط ST مع الطاقة الكهربائية المحولة في دورة Olson (قسمين متساويين واثنين من الأيزوبول). نحن هنا نعتبر دورتين مع نفس تغيير المجال الكهربائي (الحقل وإيقاف تشغيله) وتغير درجة الحرارة ΔT ، وإن كان مع درجات حرارة أولية مختلفة. لا توجد الدورة الخضراء في منطقة انتقال الطور ، وبالتالي تحتوي على مساحة أصغر بكثير من الدورة الزرقاء الموجودة في منطقة انتقال الطور. في مخطط ST ، كلما زادت المنطقة ، زادت الطاقة التي تم جمعها. لذلك ، يجب أن يجمع انتقال المرحلة المزيد من الطاقة. تشبه الحاجة إلى ركوب الدراجات في المساحة الكبيرة في NLP الحاجة إلى التطبيقات الكهربائية 9 ، 10 ، 11 ، 12 حيث أظهرت المكثفات متعددة الطبقات PST (MLCs) و terpolymers المستندة إلى PVDF مؤخرًا أداءً عكسيًا ممتازًا. حالة أداء التبريد في الدورة 13،14،15،16. لذلك ، حددنا MLCs PST من الاهتمام لجني الطاقة الحرارية. تم وصف هذه العينات بالكامل في الطرق وتميزت في الملاحظات التكميلية 1 (فحص المجهر الإلكتروني) و 2 (حيود الأشعة السينية) و 3 (قياس السعرات الحرارية).
A ، رسم مخطط لمخطط درجات الحرارة (T) مع حقل كهربائي على وإيقاف تشغيل مواد NLP التي تظهر انتقالات الطور. تظهر دورتين لجمع الطاقة في مناطق درجات حرارة مختلفة. تحدث الدورات الزرقاء والخضراء داخل وخارج المرحلة الانتقالية ، على التوالي ، وتنتهي في مناطق مختلفة جدًا من السطح. B ، حلقتان أحادي القطبان DE PST MLC ، سمك 1 مم ، يقاس بين 0 و 155 كيلو فولت CM-1 عند 20 درجة مئوية و 90 درجة مئوية ، على التوالي ، ودورات Olsen المقابلة. تشير الحروف ABCD إلى حالات مختلفة في دورة Olson. AB: تم شحن MLCs إلى 155 كيلو فولت سم -1 عند 20 درجة مئوية. BC: تم الحفاظ على MLC عند 155 كيلو فولت CM-1 وتم رفع درجة الحرارة إلى 90 درجة مئوية. CD: تصريفات MLC عند 90 درجة مئوية. DA: MLC البرد إلى 20 درجة مئوية في حقل الصفر. تتوافق المنطقة الزرقاء مع طاقة الإدخال المطلوبة لبدء الدورة. المنطقة البرتقالية هي الطاقة التي تم جمعها في دورة واحدة. C ، اللوحة العلوية ، الجهد (الأسود) والتيار (الأحمر) مقابل الوقت ، تم تتبعه خلال نفس دورة Olson مثل B. يمثل الإدراجان تضخيم الجهد والتيار في النقاط الرئيسية في الدورة. في اللوحة السفلية ، تمثل المنحنيات الصفراء والخضراء منحنيات درجة الحرارة والطاقة المقابلة ، على التوالي ، من أجل MLC بسمك 1 مم. يتم حساب الطاقة من منحنيات التيار والجهد على اللوحة العلوية. الطاقة السلبية تتوافق مع الطاقة التي تم جمعها. الخطوات المقابلة لرسائل رأس المال في الأرقام الأربعة هي نفسها كما في دورة Olson. تتوافق الدورة AB'CD مع دورة Stirling (ملاحظة إضافية 7).
حيث E و D هما المجال الكهربائي وحقل الإزاحة الكهربائية ، على التوالي. يمكن الحصول على ND بشكل غير مباشر من دائرة DE (الشكل 1B) أو مباشرة عن طريق بدء دورة ديناميكية حرارية. تم وصف أكثر الطرق فائدة من قبل Olsen في عمله الرائد على جمع الطاقة الكهروضوئية في الثمانينات.
على الشكل. يعرض 1B حلقتين أحاديو DE من عينات PST-MLC سميكة 1 مم تم تجميعها عند 20 درجة مئوية و 90 درجة مئوية ، على التوالي ، على مدى 0 إلى 155 كيلو فولت سم -1 (600 فولت). يمكن استخدام هاتين الدورتين لحساب الطاقة التي تم جمعها بواسطة دورة OLSON الموضحة في الشكل 1A بشكل غير مباشر. في الواقع ، تتكون دورة Olsen من فرعين isofield (هنا ، حقل الصفر في فرع DA و 155 كيلو فولت CM-1 في فرع BC) واثنين من فروع متساوي الحرارة (هنا ، 20 درجة مئوية و 20 درجة في فرع AB). C في فرع القرص المضغوط) تتوافق الطاقة التي تم جمعها أثناء الدورة مع المناطق البرتقالية والأزرق (EDD Integral). الطاقة التي تم جمعها هي الفرق بين المدخلات والطاقة المخرجات ، أي فقط مساحة البرتقال في الشكل. 1 ب. تعطي دورة Olson هذه كثافة طاقة ND تبلغ 1.78 J CM-3. دورة ستيرلنغ هي بديل لدورة أولسون (الملاحظة التكميلية 7). نظرًا لوجود مرحلة الشحن الثابتة (الدائرة المفتوحة) بسهولة أكبر ، تصل كثافة الطاقة المستخرجة من الشكل 1B (دورة AB'CD) إلى 1.25 J CM-3. هذا هو 70 ٪ فقط مما يمكن أن تجمعه دورة Olson ، ولكن معدات الحصاد البسيطة تفعل ذلك.
بالإضافة إلى ذلك ، قمنا بقياس الطاقة التي تم جمعها مباشرة خلال دورة OLSON عن طريق تنشيط PST MLC باستخدام مرحلة التحكم في درجة حرارة Linkam ومقياس مصدر (الطريقة). يوضح الشكل 1 ج في الجزء العلوي وفي الأطوار المعنية التيار (الأحمر) والجهد (الأسود) الذي تم جمعه على نفس PST MLC السميك 1 ملم كما هو الحال في حلقة DE التي تمر عبر دورة Olson نفسها. الجهد والجهد يجعل من الممكن حساب الطاقة التي تم جمعها ، ويظهر المنحنيات في الشكل. 1C ، أسفل (أخضر) ودرجة حرارة (أصفر) طوال الدورة. تمثل الحروف ABCD نفس دورة Olson في الشكل 1. يحدث شحن MLC أثناء الساق AB ويتم تنفيذه في تيار منخفض (200 µA) ، بحيث يمكن أن يتحكم في شحن Sourcemeter بشكل صحيح. تتمثل نتيجة هذا التيار الأولي الثابت في أن منحنى الجهد (المنحنى الأسود) ليس خطيًا بسبب حقل الإزاحة المحتمل غير الخطي D (الشكل 1C ، أقحم أعلى). في نهاية الشحن ، يتم تخزين 30 ميجا جول من الطاقة الكهربائية في MLC (النقطة ب). ثم يرتفع MLC ويتم إنتاج تيار سلبي (وبالتالي تيار سلبي) بينما يبقى الجهد عند 600 V. بعد 40 ثانية ، عندما وصلت درجة الحرارة إلى هضبة تبلغ 90 درجة مئوية ، تم تعويض هذا التيار ، على الرغم من أن العينة الخطوة المنتجة في الدائرة قوة كهربائية تبلغ 35 ميجا ج. ثم يتم تقليل الجهد على MLC (CD Branch) ، مما يؤدي إلى 60 MJ إضافية من العمل الكهربائي. إجمالي طاقة الإخراج هو 95 ميجا جول. الطاقة التي تم جمعها هي الفرق بين طاقة المدخلات والمخرجات ، والتي تعطي 95 - 30 = 65 ميجا جول. هذا يتوافق مع كثافة الطاقة من 1.84 j cm-3 ، وهو قريب جدًا من ND المستخرجة من حلقة de. تم اختبار استنساخ دورة OLSON هذه على نطاق واسع (الملاحظة التكميلية 4). بزيادة الجهد ودرجة الحرارة ، حققنا 4.43 J CM-3 باستخدام دورات OLSEN في MLC بسمك 0.5 مم على مدى درجة حرارة 750 فولت (195 كيلو فولت CM-1) و 175 درجة مئوية (الملاحظة التكميلية 5). هذا أكبر أربع مرات من أفضل أداء تم الإبلاغ عنه في الأدب لدورات Olson المباشرة وتم الحصول عليه على أفلام رقيقة من PB (MG ، NB) O3-PBTIO3 (PMN-PT) (1.06 J CM-3) 18 (CM .Supplementary Table 1 لمزيد من القيم في الأدبيات). تم الوصول إلى هذا الأداء بسبب انخفاض تيار التسرب المنخفض للغاية لهذه MLCs (<10−7 A عند 750 V و 180 درجة مئوية ، انظر التفاصيل في الملاحظة التكميلية 6) - وهي نقطة حاسمة التي ذكرها Smith et al.19 - على النقيض من المواد المستخدمة في الدراسات السابقة 17،20. تم الوصول إلى هذا الأداء بسبب انخفاض تيار التسرب المنخفض للغاية لهذه MLCs (<10−7 A عند 750 V و 180 درجة مئوية ، انظر التفاصيل في الملاحظة التكميلية 6) - وهي نقطة حاسمة التي ذكرها Smith et al.19 - على النقيض من المواد المستخدمة في الدراسات السابقة 17،20. э э характنديةمني ыики достигнуты багодарр ч ч низком 750 т т т у у у э э э э э э э э э э э э э э с с с с с с с с с с с. вополнително при печании 6) - критический оомент ، уомннутый ситом и др. 19 - о оичие о к каатериалала ، ، ، ، ، иовованыы волееее раних иседованих17،20. تم تحقيق هذه الخصائص بسبب انخفاض تيار التسرب المنخفض للغاية من هذه MLCs (<10–7 A عند 750 V و 180 درجة مئوية ، انظر الملاحظة التكميلية 6 للحصول على التفاصيل) - وهي نقطة حرجة ذكرها Smith et al. 19 - على عكس المواد المستخدمة في الدراسات السابقة 17،20.由于这些 MLC 的泄漏电流非常低 （在 750 V 和 180 ° C 时 <10-7 A ， 请参见补充说明 6 中的详细信息 中的详细信息 —— Smith 等人 19 提到的关键点 提到的关键点 提到的关键点 相比之下 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料由于 这些 mlc 的 泄漏 非常 （在 在 750 V 和 180 ° c 时 <10-7 a ， 参见 补充 6 说明 详细）））））-）） 等 等 等 等）） 等 等 人）））） 等 等 提到 提到 提到 提到 提到 提到 提到 提到 提到 提到 关键 等 等 等 等相比之下 ， 已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料 17.20。 посколко тк тттки ээих MLC чень низкий (<10–7 а а п п 750 в 180 ° c ، кючевой момент ، уомнутый ситоо и др. 19 - يونيو ، сравнеمس ، ыии достигнуты эи характерسيقى. نظرًا لأن تيار التسرب من هذه MLCs منخفض جدًا (<10–7 A عند 750 V و 180 درجة مئوية ، انظر الملاحظة التكميلية 6 للحصول على التفاصيل) - نقطة رئيسية ذكرها Smith et al. 19 - للمقارنة ، تم تحقيق هذه العروض.للمواد المستخدمة في الدراسات السابقة 17،20.
نفس الشروط (600 فولت ، 20-90 درجة مئوية) المطبق على دورة ستيرلنغ (الملاحظة التكميلية 7). كما هو متوقع من نتائج دورة DE ، كان العائد 41.0 MJ. واحدة من أكثر ميزات دورات ستيرلنغ هي قدرتها على تضخيم الجهد الأولي من خلال التأثير الحراري. لاحظنا كسب الجهد يصل إلى 39 (من الجهد الأولي من 15 فولت إلى جهد نهاية يصل إلى 590 فولت ، انظر الشكل التكميلي 7.2).
ميزة مميزة أخرى لهذه MLCs هي أنها كائنات العيانية كبيرة بما يكفي لجمع الطاقة في نطاق Joule. لذلك ، قمنا ببناء حصادة النموذج الأولي (HARV1) باستخدام 28 MLC PST 1 مم ، بعد تصميم اللوحة المتوازية نفسها التي وصفها Torello et al.14 ، في مصفوفة 7 × 4 كما هو مبين في الشكل. يتم التخلص من درجة حرارة السوائل (الموسيقية). جمع ما يصل إلى 3.1 J باستخدام دورة Olson الموضحة في FIG. 2A ، مناطق متساوي الحرارة عند 10 درجة مئوية و 125 درجة مئوية وإيزوفيلد في 0 و 750 فولت (195 كيلو فولت سم -1). هذا يتوافق مع كثافة الطاقة من 3.14 J CM-3. باستخدام هذا الجمع ، تم أخذ القياسات في ظل ظروف مختلفة (الشكل 2 ب). لاحظ أنه تم الحصول على 1.8 J على مدى درجة حرارة 80 درجة مئوية وجهد 600 فولت (155 كيلو فولت سم -1). هذا في اتفاق جيد مع 65 MJ المذكورة سابقًا لمدة 1 مم PST MLC في نفس الظروف (28 × 65 = 1820 MJ).
A ، الإعداد التجريبي للنموذج الأولي Harv1 المجمع يعتمد على 28 MLC PSTS 1 مم (4 صفوف × 7 أعمدة) يعمل على دورات Olson. لكل خطوة من خطوات الدورة الأربع ، يتم توفير درجة الحرارة والجهد في النموذج الأولي. يقود الكمبيوتر مضخة تمعجية تدور سائل العزل الكهربائي بين الخزانات الباردة والساخنة ، وصمامين ، ومصدر للطاقة. يستخدم الكمبيوتر أيضًا مزدوجات حرارية لجمع البيانات على الجهد والتيار المقدم للنموذج الأولي ودرجة حرارة الجمع من مصدر الطاقة. B ، الطاقة (اللون) التي تم جمعها بواسطة النموذج الأولي 4 × 7 MLC مقابل نطاق درجة الحرارة (المحور السيني) والجهد (المحور ص) في تجارب مختلفة.
أعطى نسخة أكبر من الحصاد (Harv2) مع 60 PST MLC 1 مم وسمك 160 PST MLC 0.5 مم (41.7 جم المواد الكهروضوئية النشطة) 11.2 J (الملاحظة التكميلية 8). في عام 1984 ، قام Olsen بحصاد الطاقة على أساس 317 جم من مركب PB (ZR ، TI) O3 قادر على توليد 6.23 J من الكهرباء عند درجة حرارة حوالي 150 درجة مئوية (المرجع 21). لهذا الجمع ، هذه هي القيمة الأخرى الوحيدة المتوفرة في نطاق Joule. لقد حصلت على ما يزيد قليلاً عن نصف القيمة التي حققناها وحوالي سبعة أضعاف الجودة. هذا يعني أن كثافة الطاقة في Harv2 أعلى 13 مرة.
فترة دورة Harv1 هي 57 ثانية. أنتج هذا 54 ميجاوات من الطاقة مع 4 صفوف من 7 أعمدة من مجموعات MLC بسمك 1 مم. لاتخاذ خطوة واحدة إلى الأمام ، قمنا ببناء ثالث (Harv3) مع PST MLC سميكة 0.5 مم وإعداد مماثل إلى Harv1 و Harv2 (الملاحظة التكميلية 9). قمنا بقياس وقت حرارة من 12.5 ثانية. هذا يتوافق مع وقت دورة 25 ثانية (الشكل التكميلي 9). توفر الطاقة التي تم جمعها (47 MJ) طاقة كهربائية تبلغ 1.95 ميجاوات لكل MLC ، والتي بدورها تتيح لنا أن نتخيل أن Harv2 ينتج 0.55 واط (حوالي 1.95 ميجاوات × 280 PST MLC 0.5 مم). بالإضافة إلى ذلك ، قمنا بمحاكاة نقل الحرارة باستخدام محاكاة العناصر المحدودة (COMSOL ، الملاحظة التكميلية 10 والجداول التكميلية 2-4) المقابلة لتجارب Harv1. جعلت نمذجة العناصر المحدودة من الممكن التنبؤ بقيم الطاقة تقريبًا أعلى من الحجم (430 ميجاوات) لنفس العدد من أعمدة PST عن طريق تخفيف MLC إلى 0.2 مم ، باستخدام الماء كمبرد ، واستعادة المصفوفة إلى 7 صفوف. × 4 أعمدة (بالإضافة إلى ، كان هناك 960 ميجاوات عندما كان الخزان بجوار الجمع ، الشكل التكميلي 10 ب).
لإثبات فائدة هذا المجمع ، تم تطبيق دورة ستيرلنغ على متظاهر مستقل يتكون من اثنين فقط من MLCs PST السميكة 0.5 مم كجمع جامعي الحرارة ، مفتاح الجهد العالي ، مفتاح الجهد المنخفض مع مكثف التخزين ، محول DC/DC ، ميكروكونترولر منخفضة الطاقة ، واثنين من الأزهار الحرارية (التكميلية 11). تتطلب الدائرة أن يتم شحن مكثف التخزين في البداية عند 9V ثم يتم تشغيله بشكل مستقل بينما تتراوح درجة حرارة MLCs من -5 درجة مئوية إلى 85 درجة مئوية ، هنا في دورات 160 ثانية (تظهر عدة دورات في الملاحظة التكميلية 11). ومن اللافت للنظر ، أن اثنين من MLCs يزن 0.3 جرام فقط يمكن أن يتحكم بشكل مستقل في هذا النظام الكبير. ميزة أخرى مثيرة للاهتمام هي أن محول الجهد المنخفض قادر على تحويل 400 فولت إلى 10-15 فولت مع كفاءة 79 ٪ (الملاحظة التكميلية 11 والشكل التكميلي 11.3).
أخيرًا ، قمنا بتقييم كفاءة وحدات MLC هذه في تحويل الطاقة الحرارية إلى طاقة كهربائية. يتم تعريف عامل الجودة η من الكفاءة على أنها نسبة كثافة الطاقة الكهربائية التي تم جمعها إلى كثافة تشين الحرارة المقدمة (الملاحظة التكميلية 12):
تُظهر الأشكال 3A ، B الكفاءة η والكفاءة النسبية ηr لدورة Olsen ، على التوالي ، كدالة لنطاق درجة الحرارة من MLC بسمك 0.5 مم. يتم إعطاء كلا مجموعتي البيانات لحقل كهربائي يبلغ 195 كيلو فولت CM-1. تصل الكفاءة \ (\ this \) إلى 1.43 ٪ ، وهو ما يعادل 18 ٪ من ηr. ومع ذلك ، بالنسبة لمدى درجة حرارة 10 كلفن من 25 درجة مئوية إلى 35 درجة مئوية ، يصل ηR إلى قيم تصل إلى 40 ٪ (المنحنى الأزرق في الشكل 3 ب). هذا هو ضعف القيمة المعروفة لمواد NLP المسجلة في أفلام PMN-PT (ηR = 19 ٪) في نطاق درجة الحرارة من 10 K و 300 KV CM-1 (المرجع 18). لم يتم النظر في نطاقات درجة الحرارة التي تقل عن 10 K لأن التباطؤ الحراري لـ PST MLC يتراوح بين 5 و 8 K. التعرف على التأثير الإيجابي لتحولات الطور على الكفاءة أمر بالغ الأهمية. في الواقع ، يتم الحصول على القيم المثلى لـ η و ηr تقريبًا في درجة الحرارة الأولية Ti = 25 درجة مئوية في التين. 3A ، ب. ويرجع ذلك إلى انتقال مرحلة قريبة عند عدم تطبيق أي حقل ودرجة حرارة الكوري TC حوالي 20 درجة مئوية في هذه MLCs (الملاحظة التكميلية 13).
A ، B ، الكفاءة η والكفاءة النسبية لدورة OLSON (A) \ ({\ eta} _ {{\ rm {r}}} = \ eta /{\ eta} _ {\ rm}}} for Maximum electric بواسطة حقل 195 kv kv kv kn ، differators {{\ rm { }} \ ، \) (B) لسمك MPC PST 0.5 مم ، اعتمادًا على درجة الحرارة الفاصل ΔTSPAN.
الملاحظة الأخيرة لها آثار هامة: (1) يجب أن يبدأ أي ركوب فعال في درجات حرارة أعلى من TC لانتقال الطور الناجم عن الحقل (من الكهروضوئية إلى الكهروضوئية). (2) هذه المواد أكثر كفاءة في أوقات التشغيل بالقرب من TC. على الرغم من أن الكفاءات على نطاق واسع تظهر في تجاربنا ، فإن نطاق درجة الحرارة المحدود لا يسمح لنا بتحقيق كفاءة مطلقة كبيرة بسبب حد carnot (\ (\ delta t/t \)). ومع ذلك ، فإن الكفاءة الممتازة التي أظهرتها هذه PST MLCs تبرر Olsen عندما يذكر أن "محرك كهربي حراري من الفئة 20 مثالية يعمل في درجات حرارة تتراوح بين 50 درجة مئوية و 250 درجة مئوية يمكن أن يكون لها كفاءة بنسبة 30 ٪" 17. للوصول إلى هذه القيم واختبار المفهوم ، سيكون من المفيد استخدام PSTs المخدر مع TCs مختلفة ، كما درسها شيبانوف وبورمان. لقد أظهروا أن TC في PST يمكن أن تختلف من 3 درجات مئوية (SB تعاطي المنشطات) إلى 33 درجة مئوية (DOPING TI) 22. لذلك ، نفترض أن تجديدات الجيل التالي من الحوض الكهروضوئية القائمة على MLCs PST المخدر أو مواد أخرى مع انتقال مرحلة من الدرجة الأولى القوية يمكن أن تتنافس مع أفضل حصاد الطاقة.
في هذه الدراسة ، قمنا بالتحقيق في MLCs المصنوعة من PST. تتكون هذه الأجهزة من سلسلة من أقطاب PT و PST ، حيث يتم توصيل العديد من المكثفات بالتوازي. تم اختيار PST لأنها مادة EC ممتازة وبالتالي مواد NLP ممتازة. إنه يعرض انتقالًا حادًا للمرحلة الكهروضوئية من الدرجة الأولى حوالي 20 درجة مئوية ، مما يشير إلى أن تغييرات الانتروبيا تشبه تلك الموضحة في الشكل 1. وقد تم وصف MLCs المماثلة بالكامل لأجهزة EC13،14. في هذه الدراسة ، استخدمنا 10.4 × 7.2 × 1 mm³ و 10.4 × 7.2 × 0.5 mms mlcs. تم صنع MLCs بسمك 1 مم و 0.5 مم من 19 و 9 طبقات من PST بسمك 38.6 ميكرون ، على التوالي. في كلتا الحالتين ، تم وضع طبقة PST الداخلية بين 2.05 ميكرون أقطاب البلاتين السميكة. يفترض تصميم هذه MLCs أن 55 ٪ من PSTs نشط ، يتوافق مع الجزء بين الأقطاب الكهربائية (الملاحظة التكميلية 1). كانت منطقة القطب النشط 48.7 مم 2 (الجدول التكميلي 5). تم تحضير MLC PST بواسطة تفاعل الطور الصلب وطريقة الصب. تم وصف تفاصيل عملية التحضير في مقال سابق 14. أحد الاختلافات بين PST MLC والمقال السابق هو ترتيب المواقع B ، والتي تؤثر بشكل كبير على أداء EC في PST. ترتيب B-Sites من PST MLC هو 0.75 (الملاحظة التكميلية 2) التي تم الحصول عليها عن طريق التلبد عند 1400 درجة مئوية تليها مئات الساعات الصلب عند 1000 درجة مئوية. لمزيد من المعلومات حول PST MLC ، انظر الملاحظات التكميلية 1-3 والجدول التكميلي 5.
يعتمد المفهوم الرئيسي لهذه الدراسة على دورة Olson (الشكل 1). لمثل هذه الدورة ، نحتاج إلى خزان ساخن وبارد ومصدر طاقة قادر على مراقبة الجهد والتيار في وحدات MLC المختلفة. استخدمت هذه الدورات المباشرة تكوينتين مختلفتين ، وهما (1) وحدات Linkam تسخين وتبريد واحد MLC متصل بمصدر الطاقة Keithley 2410 ، و (2) ثلاثة نماذج أولية (Harv1 ، Harv2 و Harv3) بالتوازي مع نفس الطاقة المصدر. في الحالة الأخيرة ، تم استخدام سائل عازل (زيت السيليكون مع لزوجة 5 CP عند 25 درجة مئوية ، تم شراؤه من Sigma Aldrich) للتبادل الحراري بين الخزانين (الساخنة والباردة) و MLC. يتكون الخزان الحراري من حاوية زجاجية مملوءة بسائل عازل ويوضع أعلى اللوحة الحرارية. يتكون التخزين البارد من حمام مائي مع أنابيب سائلة تحتوي على سائل عازل في حاوية بلاستيكية كبيرة مملوءة بالماء والثلج. تم وضع اثنين من صمامات قرصة ثلاثية (تم شراؤها من السائل الحيوي Bio-Chem) في كل طرف من الجمع لتبديل السائل بشكل صحيح من خزان إلى آخر (الشكل 2A). لضمان التوازن الحراري بين حزمة PST-MLC ومبرد ، تم تمديد فترة الدورة إلى أن أظهرت مزدوجة المدخل والمنفذ الحرارية (في أقرب وقت ممكن من حزمة PST-MLC) نفس درجة الحرارة. يدير البرنامج النصي Python ومزامنة جميع الأدوات (عدادات المصدر والمضخات والصمامات والمزدوجات الحرارية) لتشغيل دورة Olson الصحيحة ، أي تبدأ حلقة سائل التبريد في ركوب الدراجات عبر مكدس PST بعد أن يتم شحن عداد المصدر حتى يتم تسخينها عند الجهد المطبق المطلوب لدورة Olson المحددة.
بدلاً من ذلك ، أكدنا هذه القياسات المباشرة للطاقة التي تم جمعها مع طرق غير مباشرة. تعتمد هذه الطرق غير المباشرة على الإزاحة الكهربائية (D) - حلقات الحقل الكهربائية (E) التي يتم جمعها في درجات حرارة مختلفة ، وعن طريق حساب المنطقة بين حلقتين de ، يمكن للمرء أن يقدر بدقة مقدار الطاقة التي يمكن جمعها ، كما هو موضح في الشكل. في الشكل 2 .1B. يتم جمع هذه الحلقات أيضًا باستخدام عدادات مصدر Keithley.
تم تجميع ثمانية وعشرون 1 ملم PST MLCs في بنية لوحة موازية من 4 صفوف و 7 عمود وفقًا للتصميم الموضح في المرجع. 14. فجوة السوائل بين صفوف PST-MLC هي 0.75 مم. يتم تحقيق ذلك عن طريق إضافة شرائط من الشريط على الوجهين كفواصل سائلة حول حواف PST MLC. يتم توصيل PST MLC كهربائيًا بالتوازي مع جسر إيبوكسي الفضي في ملامسة القطب الكهربائي. بعد ذلك ، تم لصق الأسلاك براتنجات الايبوكسي الفضية إلى كل جانب من أطراف القطب للاتصال بمصدر الطاقة. أخيرًا ، أدخل الهيكل بالكامل في خرطوم polyolefin. يتم لصق هذا الأخير على أنبوب السائل لضمان الختم المناسب. أخيرًا ، تم دمج مزدوجات حرارية من النوع K 0.25 مم في كل طرف من بنية PST-MLC لمراقبة درجات حرارة السائل في المدخل والمخرج. للقيام بذلك ، يجب أن يكون الخرطوم أولاً مثقوبًا. بعد تثبيت thermoCouple ، ضع نفس المادة اللاصقة كما كان من قبل بين خرطوم الحرارية والأسلاك لاستعادة الختم.
تم بناء ثمانية نماذج أولية منفصلة ، كان أربعة منها 40 0.5 مم MLC PSTs موزعة كألواح متوازية مع 5 أعمدة و 8 صفوف ، والربعة المتبقية لديها 15 1 مم MLC PSTs لكل منهما. في 3 عمود × 5 صف بنية لوحة موازية. كان العدد الإجمالي لـ PST MLCs المستخدمة 220 (160 0.5 مم سميكة وسمك 60 PST MLC 1 مم). نسمي هاتين الوحدين الفرعيين Harv2_160 و Harv2_60. تتكون الفجوة السائلة في النموذج الأولي Harv2_160 من شريطيين على الوجهين 0.25 مم مع سلك 0.25 مم بينهما. بالنسبة للنموذج الأولي Harv2_60 ، كررنا نفس الإجراء ، ولكن باستخدام سلك سميك 0.38 مم. للتماثل ، Harv2_160 و Harv2_60 لها دوائر السوائل الخاصة بهم ومضخاتها وصماماتها والجانب البارد (الملاحظة التكميلية 8). تشترك وحدتان من Harv2 في خزان الحرارة ، وهي حاوية 3 لتر (30 سم × 20 سم × 5 سم) على لوحين ساخنتين مع مغناطيسات دوارة. جميع النماذج الفردية الثمانية متصلة كهربائيا بالتوازي. تعمل الوحدات الفرعية Harv2_160 و Harv2_60 في وقت واحد في دورة Olson مما أدى إلى حصاد الطاقة 11.2 J.
ضع 0.5 مم PST MLC في خرطوم polyolefin مع شريط مزدوج الجوانب والأسلاك على كلا الجانبين لإنشاء مساحة لتدفق السائل. نظرًا لصغر حجمه ، تم وضع النموذج الأولي بجوار صمام الخزان الساخن أو البارد ، مما يقلل من أوقات الدورة.
في PST MLC ، يتم تطبيق حقل كهربائي ثابت عن طريق تطبيق جهد ثابت على فرع التدفئة. نتيجة لذلك ، يتم إنشاء التيار الحراري السلبي وتخزين الطاقة. بعد تسخين PST MLC ، تتم إزالة الحقل (V = 0) ، ويتم إعادة الطاقة المخزنة فيه إلى عداد المصدر ، وهو ما يتوافق مع مساهمة أخرى من الطاقة التي تم جمعها. أخيرًا ، مع تطبيق الجهد V = 0 ، يتم تبريد MLC PSTs إلى درجة الحرارة الأولية بحيث يمكن أن تبدأ الدورة من جديد. في هذه المرحلة ، لا يتم جمع الطاقة. قمنا بتشغيل دورة Olsen باستخدام مقياس Keithley 2410 Sourcemeter ، وشحن PST MLC من مصدر الجهد ووضع المباراة الحالية على القيمة المناسبة بحيث تم جمع نقاط كافية خلال مرحلة الشحن لحسابات الطاقة الموثوقة.
في دورات Stirling ، تم شحن MLCs PST في وضع مصدر الجهد في قيمة الحقل الكهربائي الأولي (الجهد الأولي VI> 0) ، وهو تيار الامتثال المطلوب بحيث تستغرق خطوة الشحن حوالي 1 ثانية (ويتم جمع نقاط كافية لحساب موثوق للطاقة) ودرجة الحرارة الباردة. في دورات Stirling ، تم شحن MLCs PST في وضع مصدر الجهد في قيمة الحقل الكهربائي الأولي (الجهد الأولي VI> 0) ، وهو تيار الامتثال المطلوب بحيث تستغرق خطوة الشحن حوالي 1 ثانية (ويتم جمع نقاط كافية لحساب موثوق للطاقة) ودرجة الحرارة الباردة. в циклах сирлинга pst mlc заржались в риме итчочمس (началное нраржение vi> 0) ، желаомоатливо тor ، тач ч ч э э э з ззиии ззиии з (и с (и и и з з з зиии зззи з (и с ( достаточное количество точек д н нежежного рачета энергия) في دورات Stirling PST MLC ، تم شحنها في وضع مصدر الجهد بالقيمة الأولية للحقل الكهربائي (الجهد الأولي VI> 0) ، والتيار المطلوب ، بحيث تستغرق مرحلة الشحن حوالي 1 ثانية (ويتم جمع عدد كاف من النقاط لحساب الطاقة الموثوق) ودرجة الحرارة الباردة.在斯特林循环中 ， PST MLC 在电压源模式下以初始电场值 （初始电压 VI> 0） 充电 ， 所需的顺应电流使得充电步骤大约需要 1 秒 （并且收集了足够的点以可靠地计算能量） 和低温。 في الدورة الرئيسية ، يتم شحن PST MLC في قيمة المجال الكهربائي الأولي (الجهد الأولي VI> 0) في وضع مصدر الجهد ، بحيث يستغرق تيار الامتثال المطلوب حوالي ثانية واحدة لخطوة الشحن (وجمعنا نقاطًا كافية لحساب (الطاقة) ودرجة الحرارة المنخفضة. в цикле сирлинга pst mlc заржаете в риме иттчччجرد наржжение vi> 0) ، требебе то оодатливости таков ، ч ч э з з з доосчтمنى количесإستيول ، ччччожежно рсситата ээнергию) и н зие темературы. في دورة Stirling ، يتم شحن PST MLC في وضع مصدر الجهد مع القيمة الأولية للحقل الكهربائي (الجهد الأولي VI> 0) ، فإن تيار الامتثال المطلوب هو أن مرحلة الشحن تستغرق حوالي 1 ثانية (ويتم جمع عدد كاف من النقاط لحساب الطاقة بشكل موثوق) ودرجات حرارة منخفضة.قبل ارتفاع درجة حرارة PST MLC ، افتح الدائرة عن طريق تطبيق تيار مطابق لـ I = 0 Ma (الحد الأدنى لمصدر القياس الذي يمكنه التعامل معه هو 10 Na). نتيجة لذلك ، يبقى الشحن في PST من MJK ، ويزداد الجهد مع ارتفاع درجات الحرارة. لا يتم جمع طاقة في ذراع قبل الميلاد لأنني = 0 مللي أمبير. بعد الوصول إلى درجة حرارة عالية ، يزداد الجهد في MLT FT (في بعض الحالات أكثر من 30 مرة ، انظر الشكل الإضافي 7.2) ، يتم تفريغ FT MLK (v = 0) ، ويتم تخزين الطاقة الكهربائية فيها مقابل نفس الشحنة الأولية. يتم إرجاع نفس المراسلات الحالية إلى المصدر. بسبب كسب الجهد ، تكون الطاقة المخزنة في درجة حرارة عالية أعلى من ما تم توفيره في بداية الدورة. وبالتالي ، يتم الحصول على الطاقة عن طريق تحويل الحرارة إلى كهرباء.
استخدمنا keithley 2410 sourcemeter لمراقبة الجهد والتيار المطبق على PST MLC. يتم حساب الطاقة المقابلة عن طريق دمج منتج الجهد والتيار القراءة بواسطة مقياس مصدر Keithley ، \ (E = {\ int} _ {0}^{\ tau} {i} _ ({{\ rm {meas))} \ left (t \ right) {v} {}} τ هي فترة الفترة. على منحنى الطاقة لدينا ، تعني قيم الطاقة الإيجابية الطاقة التي يتعين علينا تقديمها إلى MLC PST ، والقيم السلبية تعني الطاقة التي نستخرجها منها وبالتالي الطاقة المستلمة. يتم تحديد القوة النسبية لدورة تجميع معينة عن طريق تقسيم الطاقة التي تم جمعها على الفترة τ للدورة بأكملها.
يتم تقديم جميع البيانات في النص الرئيسي أو في معلومات إضافية. يجب توجيه الرسائل وطلبات المواد إلى مصدر بيانات AT أو ED المقدمة مع هذه المقالة.
Ando Junior ، OH ، Maran ، Alo & Henao ، NC A Review لتطوير وتطبيقات أجهزة الكهروضوغرافية الحرارية لجني الطاقة. Ando Junior ، OH ، Maran ، Alo & Henao ، NC A Review لتطوير وتطبيقات أجهزة الكهروضوغرافية الحرارية لجني الطاقة.Ando Junior ، Ohio ، Maran ، Alo و Henao ، لمحة عامة عن تطوير وتطبيق أجنات microgenerators الحرارية لجني الطاقة. Ando Junior ، OH ، Maran ، Alo & Henao ، NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用。 Ando Junior ، OH ، Maran ، Alo & Henao ، NCتدرس Ando Junior و Ohio و Maran و ALO و Henao ، NC تطوير وتطبيق أجهزة التكنولوجيا الدقيقة الحرارية لجني الطاقة.سيرة ذاتية. يدعم. Energy Rev. 91 ، 376–393 (2018).
بولمان ، أ. بولمان ، أ.بولمان ، أ. Polman ، A. ، Knight ، M. ، Garnett ، EC ، Ehrler ، B. & Sinke ، WC ： ： 目前的效率和未来的挑战。 بولمان ، أ.بولمان ، أ.Science 352 ، AAD4424 (2016).
Song ، K. ، Zhao ، R. ، Wang ، ZL & Yang ، Y. Conjected Pyro-piezoelectric Effect for the tish-extarive deference and pressure sensing. Song ، K. ، Zhao ، R. ، Wang ، Zl & Yang ، Y. Conclunct Pyro-Piezoelectric Effect for the tish-this timultived sensing واستشعار الضغط.Song K. ، Zhao R. ، Wang Zl and Yan Yu. الجمع بين تأثير Pyropiezoelectric للقياس المتزامن المستقل لدرجة الحرارة والضغط. Song ، K. ، Zhao ، R. ، Wang ، Zl & Yang ، Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应。 Song ، K. ، Zhao ، R. ، Wang ، Zl & Yang ، Y. for the-polaring في نفس الوقت مثل درجة الحرارة والضغط.Song K. ، Zhao R. ، Wang Zl and Yan Yu. الجمع بين التأثير الكهروضوئي لقياس درجة الحرارة والضغط في وقت واحد الحكم الذاتي.إلى الأمام. ألما ماتر 31 ، 1902831 (2019).
سيبالد ، ج. سيبالد ، ج.سيبالد ج.سيبالد ج. ذكي ألما ماتر. بناء. 17 ، 15012 (2007).
Alpay ، SP ، Mantese ، J. ، Trolier-McKinstry ، S. ، Zhang ، Q. & Whatmore ، RW من الجيل التالي من المواد الكهربائية والكهربية للمواد الكهربائية للدولة الصلبة. Alpay ، SP ، Mantese ، J. ، Trolier-McKinstry ، S. ، Zhang ، Q. & Whatmore ، RW من الجيل التالي من المواد الكهربائية والكهربية للمواد الكهربائية للدولة الصلبة. Alpay ، SP ، Mantese ، J. ، Trolier-McKinstry ، S. ، Zhang ، Q. заимного преобрования тврдотелной эектротермиччеتمر. Alpay ، SP ، Mantese ، J. ، Trolier-McKinstry ، S. ، Zhang ، Q. & Whatmore ، RW Next Generation Electrocaloric and Pyroelectric Materials for Solid State Electrothermal interversion. Alpay ، SP ، Mantese ، J. ، Trolier-McKinstry ، S. ، Zhang ، Alpay ، SP ، Mantese ، J. ، Trolier-McKinstry ، S. ، Zhang ، Alpay ، SP ، Mantese ، J. ، Trolier-McKinstry ، S. ، Zhang ، Q. заимного преобрования тврдотелной эектротермиччеتمر. Alpay ، SP ، Mantese ، J. ، Trolier-McKinstry ، S. ، Zhang ، Q. & Whatmore ، RW Next Generation Electrocaloric and Pyroelectric Materials for Solid State Electrothermal interversion.سيدة الثور. 39 ، 1099-1109 (2014).
Zhang ، K. ، Wang ، Y. ، Wang ، ZL & Yang ، Y. Standard and Figure of Merit لقياس أداء أجهزة التولد النانوية الكهروضوئية. Zhang ، K. ، Wang ، Y. ، Wang ، ZL & Yang ، Y. Standard and Figure of Merit لقياس أداء أجهزة التولد النانوية الكهروضوئية.Zhang ، K. ، Wang ، Y. ، Wang ، ZL and Yang ، Yu. درجة قياسية وجودة لقياس أداء مجاري النانو كهروضوئية. Zhang ، K. ، Wang ، Y. ، Wang ، ZL & Yang ، Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数。 Zhang ، K. ، Wang ، Y. ، Wang ، ZL & Yang ، Y.Zhang ، K. ، Wang ، Y. ، Wang ، ZL and Yang ، Yu. معايير وقياسات الأداء لتقدير أداء كهربي نانوي نانوي.Nano Energy 55 ، 534–540 (2019).
كروسلي ، س. ، ناير ، ب. كروسلي ، س. ، ناير ، ب.كروسلي ، س. ، ناير ، ب. Crossley ، S. ، Nair ، B. ، Whatmore ، RW ، Moya ، X. & Mathur ، nd 钽酸钪铅的电热冷却循环 通过场变化实现真正的再生。 通过场变化实现真正的再生。 Crossley ، S. ، Nair ، B. ، Whatmore ، RW ، Moya ، X. & Mathur ، ND. tantalum 酸钪钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在在线电影。كروسلي ، س. ، ناير ، ب.الفيزياء القس × 9 ، 41002 (2019).
Moya ، X. ، Kar-Narayan ، S. & Mathur ، مواد السعرات الحرارية بالقرب من انتقالات الطور Ferroic. Moya ، X. ، Kar-Narayan ، S. & Mathur ، مواد السعرات الحرارية بالقرب من انتقالات الطور Ferroic.Moya ، X. ، Kar-Narayan ، S. and Mathur ، ND Caloric Materials Near Ferroid Phase Transitions. Moya ، X. ، Kar-Narayan ، S. & Mathur ، nd 铁质相变附近的热量材料。 Moya ، X. ، Kar-Narayan ، S. & Mathur ، مواد حرارية جديدة بالقرب من المعادن الحديدية.Moya ، X. ، Kar-Narayan ، S. and Mathur ، مواد حرارية قريبة من انتقالات الطور الحديد.نات. ألما ماتر 13 ، 439-450 (2014).
Moya ، X. & Mathur ، مواد السعرات الحرارية الثانية للتبريد والتدفئة. Moya ، X. & Mathur ، مواد السعرات الحرارية الثانية للتبريد والتدفئة.Moya ، X. و Mathur ، المواد الحرارية الثانية للتبريد والتدفئة. Moya ، X. & Mathur ، nd 用于冷却和加热的热量材料。 Moya ، X. & Mathur ، المواد الحرارية الثانية للتبريد والتدفئة.Moya X. و Mathur nd المواد الحرارية للتبريد والتدفئة.Science 370 ، 797–803 (2020).
Torelló ، A. & Defay ، E. electrocaloric مبردات: مراجعة. Torelló ، A. & Defay ، E. electrocaloric مبردات: مراجعة.Torello ، A. and Defay ، E. electrocaloric chillers: a review. Torelló ، A. & Defay ، E. 电热冷却器 ： 评论。 评论。 Torelló ، A. & Defay ، E. 电热冷却器 ： 评论。 评论。Torello ، A. and Defay ، E. electrothermal oolders: a review.متقدم. إلكتروني. ألما ماتر. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe ، Y. et al. كفاءة الطاقة الهائلة للمواد الكهربائية في الرصيف المترابط للغاية. التواصل الوطني. 12 ، 3298 (2021).
ناير ، ب. وآخرون. التأثير الكهربائي للمكثفات متعددة الطبقات أكسيد كبير على مدى درجة حرارة واسعة. Nature 575 ، 468–472 (2019).
Torello ، A. et al. نطاق درجة حرارة ضخمة في مجددات الطاقة الكهربائية. العلوم 370 ، 125-129 (2020).
وانغ ، ي. وآخرون. نظام التبريد الكهربائي العالي الأداء. العلوم 370 ، 129-133 (2020).
منغ ، ي. وآخرون. جهاز التبريد الكهربائي المتتالي لارتفاع درجة حرارة كبيرة. الطاقة الوطنية 5 ، 996-1002 (2020).
Olsen ، RB & Brown ، DD High Efficieincny Direct Direct of Heat إلى قياسات كهروضوئية متعلقة بالطاقة الكهربائية. Olsen ، RB & Brown ، DD عالية الكفاءة التحويل المباشر للحرارة إلى القياسات الكهروضوئية المتعلقة بالطاقة الكهربائية.Olsen ، RB و Brown ، DD التحويل المباشر عالية الكفاءة للحرارة إلى الطاقة الكهربائية المرتبطة القياسات الكهروضوئية. Olsen ، RB & Brown ، DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量。 Olsen ، RB & Brown ، DDOlsen ، RB و Brown ، التحويل المباشر الفعال لـ DD للحرارة إلى الكهرباء المرتبطة بقياسات الحموضة.Exerelectrics 40 ، 17–27 (1982).
Pandya ، S. et al. الطاقة وكثافة الطاقة في الأفلام الكهروضوئية الرقيقة للاسترخاء. ألما الوطني. https://doi.org/10.1038/S41563-018-0059-8 (2018).
سميث ، آند هانراهان ، BM Cascaded Pyroelectric Conversion: تحسين انتقال المرحلة الكهروضوئية والخسائر الكهربائية. سميث ، آند هانراهان ، BM Cascaded Pyroelectric Conversion: تحسين انتقال المرحلة الكهروضوئية والخسائر الكهربائية.سميث ، آن وهانراهان ، BM Cascaded Pyroelectric Conversion: انتقال المرحلة الكهروضوئية وتحسين الخسارة الكهربائية. سميث ، آند هانراان ، بي إم 级联热释电转换 ： 优化铁电相变和电损耗。 سميث ، آند هانراان ، بي إمسميث ، و وهانراان ، BM شاسعة التحويل الكهروضوئية: تحسين التحولات الطور الكهروضوئي والخسائر الكهربائية.J. التطبيق. الفيزياء. 128 ، 24103 (2020).
HOCH ، SR استخدام المواد الكهروضوئية لتحويل الطاقة الحرارية إلى كهرباء. عملية. IEEE 51 ، 838–845 (1963).
Olsen ، RB ، Bruno ، DA ، Briscoe ، JM & Dullea ، J. Cascaded Pyroelectric Energy Converter. Olsen ، RB ، Bruno ، DA ، Briscoe ، JM & Dullea ، J. Cascaded Pyroelectric Energy Converter.Olsen ، RB ، Bruno ، DA ، Briscoe ، JM and Dullea ، J. Cascade Pyroelectric Converter. Olsen ، RB ، Bruno ، DA ، Briscoe ، JM & Dullea ، J. 级联热释电能量转换器。 Olsen ، RB ، Bruno ، DA ، Briscoe ، JM & Dullea ، J. 级联热释电能量转换器。Olsen ، RB ، Bruno ، DA ، Briscoe ، JM and Dullea ، J. Cascaded Pyroelectric Power.Ferroelectrics 59 ، 205–219 (1984).
Shebanov ، L. & Borman ، K. على حلول صلبة Tantalate المتقاطعة ذات التأثير الكهربائي العالي. Shebanov ، L. & Borman ، K. على حلول صلبة Tantalate المتقاطعة ذات التأثير الكهربائي العالي.Shebanov L. و Borman K. على الحلول الصلبة ل tantalate المتصاعدة الرصاص مع تأثير كهربائي مرتفع. شيبانوف ، ل. وبورمان ، ك. شيبانوف ، ل. وبورمان ، ك.Shebanov L. و Borman K. على حلول صلبة قاسية من قناة Scandium-scandium مع تأثير كهربائي مرتفع.Ferroelectrics 127 ، 143–148 (1992).
نشكر N. Furusawa و Y. Inoue و K. Honda لمساعدتهم في إنشاء MLC. PL ، AT ، YN ، AA ، JL ، UP ، VK ، OB و ED ، بفضل مؤسسة لوكسمبورغ للأبحاث الوطنية (FNR) لدعم هذا العمل من خلال camelheat c17/ms/11703691/defay ، massena pride/15/10935404/defay- siebentritt ، Bridges2021/MS/16282302/CECOHA/DEFAY.
قسم أبحاث وتكنولوجيا المواد ، معهد لوكسمبورغ للتكنولوجيا (LIST) ، Belvoir ، Luxembourg